1、验算锚杆极限抗拔力：

　　根据垮坍大肚锚杆的特性，我们采用下列公式

　　对小于设计值的(p)30mm终孔锚杆进行了极限抗拔力的验算：

　　P＝F＋Q＝∏D3

　　式中：

　　P——锚杆极限抗拔力；

　　F——锚固体周边极限摩阻力；

　　Q——锚固体受压面的极限抗压力；

　　D1——锚固体直径；

　　D2——锚固体大肚直径；

　　q——锚固体大肚部分受压强度；

　　A——锚固体大肚部分受压面积；

　　D3——深度z1、z2处单位面积摩阻力(抗剪强度)；

　　L1、L2、Z1、Z3厂图示长度。经过验算，锚杆的极限抗拔力大于600KN/根，在理论上获得了可靠的依据。

　　2、用171 mm三翼合金尖钻头泥浆钻穿砂层后，井口下入2.50m长的中168mm套管。

　　3、改用小二级的130mm三翼合金尖钻头钻穿圆砾层后，换用中130mm活门合金钻头干钻捞取圆砾石。活门捞碴钻头为下部钻孔的顺利成孔起到了保证作用。钻头活门合金钻头制作时，先用3mm钢板卷制成圆形穿销活门，然后将活门穿销套㈣安夹在穿销支承的两侧，并以5mm的螺杆做穿销，依次将穿销支承、活门穿销套和穿销支承串穿一体，最后将两个穿销支承按图示位置焊连在钻头内壁上，使活门呈水平状态坠落在挡圈台阶上(7)。

　　操作时，活门合金钻头不开泵通水，钻孔孔壁没有受到冲洗液冲洗，加上千钻时钻具上下活动挤压孔壁，保持了孔壁稳定。同时砾石进入合金钻头后将活门顶开，使其向上翻跷，砾石及岩碴由钻头内壁进入岩芯管内；起钻时，活门靠其自重和岩碴下落的推力将钻头内壁封闭。

　　4、用中130mm三翼合金尖钻头钻进强风化粉质砂岩和中风化粉质砂岩至设计孔深。

　　5、插入绑扎注浆杆体

　　终孔后，考虑到起拔套管将引起砂砾层垮坍回填钻孔而无法下入注浆管，只有将插入式注浆改为埋入式注浆。埋入式注浆是将注浆管绑扎钢筋杆体上。成孔后，将绑扎注浆杆体事先插入钻孔内(7字杆头待起拔套管后在井口人工形成)，为防止起拔套管后，坍垮的砂砾堵塞注浆管底口。绑扎前，要在注浆管的底管下部(约1m长左右)的周侧用电钻钻入30@300的出浆孔，以保证被砂砾石埋日的注浆管能顺利出浆。埋人注浆管的内径为25mm(壁厚1.5mm)的软塑管，埋入时用14#扎丝将软塑管沿锚杆全长绑扎于杆体上，并在孔外留1m左右的富余长度，以连接注浆泵注浆。

　　6、起拔井口套管，移机重新成孔。

　　7、清孔井口套管起拔后，所成钻孔全被砂石封填，待批量出孔后，将注浆管连接预留在井口1m的软塑管，进行批量自来水清孔，宜井口溢出清水时停止。

　　8、注浆由于所有钻孔全被砂砾石封填，如继续按照配方注浆，孔内含砂量偏高，誓必难以保证M30的设计强度。因此施工时将配方砂量去掉，采用纯水泥注浆。待水泥浆达7d凝固强度后，将杆头弯成设计形状，锚杆施工完成。

　　7治理效果

　　施工时将65根锚杆分两批完成，最长注浆间隔时间为7d，从而大大地缩短了工期，抢回了被担搁的时间，按期完成了任务。经7d的强度检测，锚杆的抗拔力达到860KN/根以上，超过了设计要求。我们以小于设计值的终孔口径和采取埋入式的注浆方法，用水泥浆包裹垮坍砂砾石获取了大级口径锚杆的抗拔值，从而降低了成本，保证了工期和工程质量。